Страница: 5/13
Таким образом, увеличение давления дутья под подиной (увеличение высоты слоя) объективно приводит к возможности работы на повышенных температурах обжига. Увеличение температуры обжига, в свою очередь, обеспечивается интенсификацией загрузки, а также снижением коэффициента расхода дутья. При небольшой удельной производительности невозможно обеспечить низкий коэффициент расхода дутья по гидродинамическим условиям, так как скорость дутья при прочих равных условиях прямо пропорциональна удельной производительности по загрузке и удельному расходу дутья:
,
WК.С. — скорость дутья на площадь пода, м/с (при нормальных условиях);
¾ удельная производительность печи по сырью (концентрату), т/(м2·сут);
— удельный расход воздуха, м3/т концентрата; Т— температура в слое. К;
К — коэффициент, учитывающий размерность параметров и температуру в слое.
При указанных размерностях и К == 1,157 • 10-5 при определении скорости дутья, приведенного к нормальным условиям, и К = 4,239 • 10-8 при определении скорости дутья, приведенного к температуре в слое. и нормальному давлению (избыточное давление отсутствует).
Следует отметить, что наличие магнитной фракции как отдельного вида сырья для обжиговых печей сопряжено с усложнением обжигового передела в целом. Магнитную фракцию надо либо точно дозировать к основному потоку никелевого концентрата, что затруднительно, либо обжигать в отдельной печи.
Как показала практика НГМК, обжиг одной магнитной фракции характеризуется показателями, значительно отличающимися от показателей обжига никелевого концентрата. Резкие колебания химического состава и физической структуры частиц магнитной фракции определяют и нестабильность технологии ее обжига.
В заключение можно отметить, что схему обжига никелевого концентрата на НГМК нельзя отнести к сложным, однако она обладает ограниченными возможностями по существенному повышению удельной производительности из-за увеличения пылевыноса. К недостаткам следует отнести также отсутствие утилизации тепла и серы обжиговых газов.
ОБЖИГ ФЛОТАЦИОННОГО КОНЦЕНТРАТА С ЧАСТИЧНЫМ ВОЗВРАТОМ ПЫЛИ
На комбинате "Североникель", как и на НГМК. никелевый концентрат выделяют при разделении медно-никелевого файнштейна методом флотации. Концентрата среднем содержит, %: 67,3 Ni; 3,0 Сu; 1,7 Fe; 0,5 SiO; 24 S. Степень измельчения концентрата характеризуется содержанием фракции менее 0,044 мм в количестве 92 %.
Рис. 2. Технологическая схема обжига никелевого концентрата на комбинате "Североникель":
1 - сгуститель; 2 - барабанный вакуум-фильтр; 3 -.бункер с тарельчатым питателем; 4 - печь КС; 5 - котел-утилизатор; 6 - циклон; 7 - эксгаустер; 8-электрофильтр; 9 — трубчатая печь; 10 — холодильник
Действующая в настоящее время технологическая схема переработки никелевого концентрата приведена на рис.2. В соответствии с этой схемой пульпа никелевого концентрата после флотационного разделения файнштейна поступает в сгуститель. Туда же подают пневмотранспортом оборотную пыль в количестве около 10 % от массы концентрата. После сгущения и фильтрации на барабанных вакуум-фильтрах кек влажностью 8—9 % поступает в бункер, куда подают также влажные обороты цеха электролиза никеля. Из бункера материалы ленточным транспортером передаются в лопастный двухвальный смеситель, куда поступает также оборотная пыль в количестве 5—10 % от массы концентрата. Далее шихту загружают через свод загрузочной камеры. Горячая закись никеля с температурой 1080—1150 °С из печи КС с помощью двухсекторного регулируемого затвора самотеков поступает в трубчатую печь.
Газы от обжига никелевого концентрата попадают сначала в котел-утилизатор и параллельно ему работающий водоохлаждаемый газоход, где охлаждаются до 400 °С, проходят грубую очистку в батарейных циклонах и эксгаустером направляются в электрофильтры УГТ-40/з и затем — на производство серной кислоты.
Реферат опубликован: 8/03/2007